Základné požiadavky a metódy znižovania znečistenia vodných útvarov vypúšťaním odpadových vôd z kotolní. Spôsob čistenia odpadových vôd pre priemyselné kotly

Obsah sekcie

Dôležitou úlohou ochrany životného prostredia je racionálne využívanie a ochrana vodných zdrojov. Vypúšťanie priemyselných a domových odpadových vôd sa musí robiť tak, aby nedochádzalo k znečisteniu vodných plôch, v ktorých prebiehajú samočistiace procesy. Hlavnými z týchto procesov sú: zrážanie hrubo rozptýlených látok, oxidácia (mineralizácia) organických nečistôt, neutralizácia kyselín a zásad, hydrolýza iónov ťažkých kovov, sprevádzaná tvorbou ťažko rozpustných hydroxidov.

Hlavnými faktormi ovplyvňujúcimi procesy samočistenia vodných plôch sú: teplota vody, mineralogické zloženie nečistôt, koncentrácia kyslíka, pH vody, koncentrácia škodlivých nečistôt. Prítomnosť týchto látok vo vodných útvaroch vedie k zníženiu kvality vody, komplikuje jej čistenie a niekedy ju robí nevhodnou na ďalšie použitie.

Kyslíkový režim zásobníka má obzvlášť dôležitý vplyv na samočistiace procesy. Spotreba kyslíka na mineralizáciu organických látok (za účasti baktérií) sa zvyčajne vyjadruje ako hodnota biochemickej spotreby kyslíka (BHOD). Pri nadmernom vypúšťaní organických polutantov do zdrže dochádza k deficitu obsahu kyslíka v zdrži, v dôsledku čoho dochádza k rozkladu organických nečistôt a v dôsledku toho k zhoršeniu kvality vody.

Vodné plochy sa členia na štátne nádrže na pitné, kultúrne a domáce účely a nádrže určené na chov rýb. V závislosti od toho sa stanovujú normy pre vypúšťanie odpadových vôd do vodných útvarov. Prípustné vypúšťanie odpadových vôd je určené pomerom

\ (\ súčet _ (i = 1) ^ (n) \ frac ((c) _ (i)) ((\ text (PDK)) _ (i)) \ le 1 \), (7.7.1)

Kde c i- sústredenie i zložka v zásobníku; MPC i- jeho maximálna prípustná koncentrácia v nádrži; n- množstvo znečisťujúcich zložiek v odpadovej vode.

Pri vypúšťaní odpadových vôd z kotolní sa maximálne prípustné koncentrácie (MPC) škodlivej látky v nádrži nazývajú jej koncentrácie, ktoré pri každodennej dlhodobej expozícii ľudského organizmu nespôsobujú žiadne patologické zmeny a ochorenia a tiež nenarúšajú biologické optimum v nádrži.

V súčasnosti nie sú MPC stanovené pre všetky škodlivé látky vypúšťané do vodných útvarov, čo sa vysvetľuje dĺžkou trvania a veľkými ťažkosťami pri ich stanovení. Náročnosť stanovenia MPC je spôsobená skutočnosťou, že okrem sanitárnej má aj jej hodnota veľký ekonomický význam, pretože neodôvodnené podcenenie MPC môže viesť k vysokým nákladom na čistenie vody.

Vypúšťanie nových látok do vodných útvarov, ktorých najvyššia prípustná koncentrácia nebola určená, je zakázané. Tabuľka 7.7.1 ukazuje hodnoty MPC vo vodných útvaroch.

Pre odpadové vody nie sú hodnoty MPC štandardizované, takže požadovaný stupeň ich čistenia je určený len stavom zdrže po vypustení odpadových vôd do nej. Obsah škodlivých látok musí zároveň zodpovedať hygienickým normám vo vodných nádržiach na pitnú a kultúrnu a úžitkovú vodu v úseku 1 km nad najbližším odberným miestom vôd a na stojatých nádržiach - vo vzdialenosti 1 km na obe strany bodu spotreby vody.

V prípade rybárskych nádrží sa hygienické normy vzťahujú na oblasti v rovine alebo pod vypúšťaním odpadových vôd, berúc do úvahy možný stupeň ich zmiešania od miesta vypúšťania po hranicu rybárskej oblasti nádrže.

Tabuľka 7.7.1. Maximálna prípustná koncentrácia škodlivých látok vo vodných útvaroch, mg / kg

Pri vypúšťaní vody v hraniciach akéhokoľvek sídla musia požiadavky na zloženie a vlastnosti vody v nádrži platiť aj pre samotné odpadové vody.

Pri vypúšťaní odpadových vôd musí byť stanovené limitné množstvo vypúšťaných nečistôt (maximálna povolená emisia - MPE) za jednotku času, ktoré je dané podmienkami vypúšťania, charakterom nečistôt, ich množstvom, spôsobom vypúšťania, prietokom zdržou a iné špecifiká nádrže a výtlaku. Maximálne prípustné emisie musia byť vypočítané pre konkrétne podmienky a do značnej miery určujú požadovaný stupeň čistenia odpadových vôd.

Veľký význam má spôsob vypúšťania odpadových vôd. Pri rozptýlenom vypúšťaní odpadových vôd je intenzita ich miešania minimálna. Najlepšie výsledky sa dosahujú vypúšťaním odpadovej vody do hlbokých vrstiev nádrže cez perforované potrubie.

Odpadová voda priemyselné podniky sú rozdelené na silne znečistené, ktoré vyžadujú silné riedenie pri vypúšťaní do vodného útvaru, aby neprekročili MPC; mierne kontaminované; podmienečne čisté vody ktoré v technologických procesoch prakticky nie sú kontaminované (napríklad voda používaná na chladenie zariadení); destilačné zvyšky a matečné lúhy, ktoré sú výlučne koncentrovanými odpadovými vodami, ktoré nemožno upravovať a posielať na likvidáciu alebo zneškodnenie, alebo sa likvidujú na špeciálnych skládkach; odpadové vody z domácností a stolice, ktoré sa posielajú priamo na biochemické čistenie.

Kotolne sú zdrojom nasledovného znečistenia: odpadové vody z čistiarní vôd; odpadová voda kontaminovaná ropnými produktmi; odpadová voda vznikajúca po prepláchnutí vykurovacích plôch kotlov na vykurovací olej; odpadová voda po chemickej úprave a dekonzervácii zariadení; odpadová voda z hydraulických systémov odstraňovania popola; komunálnej vody.

V priemyselných kotolniach sa často používa taká metóda úpravy vody, ako je Na-kationizácia. Odpadová voda z čistiarní vôd (WPU) sa podmienečne delí na slanú a sladkú vodu. Prvé tvoria 3,5 %, druhé 7 % z celkového množstva upravovanej vody. Sladká voda vzniká pri umývaní čističiek a čistiacich filtrov. Tieto vody sú vysoko alkalické (pH = 11,5). V dôsledku toho nie je povolené ich vypúšťanie na povrch vodných útvarov, pretože pH vo vodných útvaroch je 6,5 - 8,5 a obsah nerozpustených látok by nemal prekročiť 0,75 mg / kg vody.

Schéma čistenia čerstvej odpadovej vody na WPU je jednoduchá. Odpadové vody sú smerované do kalových zberačov, v ktorých sú usadzované. Odporúča sa mať dve takéto nádrže. V jednej z nich dochádza k usadzovaniu, zatiaľ čo druhá je naplnená odtokmi. Kapacita každého z nich musí zabezpečiť usadzovanie odpadovej vody minimálne 1 - 2 hodiny. Po usadení sa voda rovnomerne privádza do čističa. Kal nahromadený v sedimentačných nádržiach obsahuje 92 - 95 % uhličitanov vápenatých, vlhkosť kalu za odkaliskom je 97 - 98 %. Pomocou kalových čerpadiel sa privádza do kalolisov, v ktorých sa zníži jeho vlhkosť na 46 - 60 %. Po kalolisoch nie je škodlivý a možno ho skladovať vonku a použiť na prípravu vápenného mlieka. Po kalolisoch sa voda privádza do čističiek. Odpadová voda z čističiek a čistiacich filtrov sa tak môže úplne využiť v úpravniach vody.

Najúčinnejším spôsobom neutralizácie odpadových vôd z Na-katiónových výmenných filtrov je zmäkčenie výtoku vápenným mliekom s vyzrážaním hydrátu oxidov horečnatých a ich následným odparovaním v rúrkových odparkách alebo v bleskových odparkách, následne v rotačných odparkách a dehydratácia v odstredivkách. . V dôsledku takéhoto spracovania vznikajú predajné produkty: kryštalický chlorid sodný vrátený do úpravne vody; tekutý 40% roztok chloridu vápenatého (spotrebiteľ - chladiarenský priemysel) a hydrátu oxidu horečnatého, použiteľný vo výrobe stavebné materiály.

Pozoruhodné je odparovanie slaných vôd v aparatúrach s ponornými horákmi a v prebublávaných odparkách. V druhom prípade sa môžu použiť výfukové plyny s vysokou teplotou. V takýchto zariadeniach sa odpadová voda môže odparovať, kým sa nezmení na suchý zvyšok s obsahom soli 800 - 1 000 kg / m3.

Výstavba odparovacích zariadení v kotloch s nízkotlakovými kotlami nie je ekonomicky opodstatnená. V tomto prípade sú metódy a schémy úpravy vody opodstatnené, čo umožňuje znížiť obsah škodlivých nečistôt v odpadových vodách (pozri odsek 3.18.2).

Na čistenie odpadových vôd od ropných produktov sa používajú metódy sedimentácie, flotácie a filtrácie. Spôsob usadzovania je založený na princípe oddeľovania ropných produktov pod vplyvom rozdielu v hustotách častíc ropných produktov a vody. Usadzovanie ropných produktov sa vykonáva v špeciálnych lapačoch ropy (obr. 7.7.1). Odpadová voda 1 vstupujúca do prijímacej komory 3, potom prechádza pod zapustenou priehradkou 5, vstupuje do usadzovacej komory 4, v ktorej dochádza k separácii ropných produktov a vody. Vyčistená voda prechádza pod nasledujúcu zakopanú prepážku 5 a je vypúšťaná z lapača oleja potrubím 7. Častice ropných produktov plávajú nahor, vytvárajú film 2 a sú odstraňované z lapača oleja pomocou škrabiek pozdĺž zberača oleja. potrubia 6. K plávaniu ropných produktov dochádza pri teplote vody okolo 40 °C a pri teplote 30 °C sa ropné produkty usadzujú v lapači ropy. Hustota vysoko viskóznych popraskaných zvyškov presahuje hustotu vody pri akejkoľvek teplote, a preto nemôžu vyplávať na povrch vody. Pri usadzovaní sa kvapky ropných produktov vznášajú nízkou rýchlosťou.

Ryža. 7.7.1. Schéma zachytávača oleja

Pri flotácii odpadových vôd sa dosahuje zintenzívnenie procesu separácie vody a ropných produktov, sprevádzané odstraňovaním častíc ropných produktov z vody so vzduchovými bublinami plávajúcimi vo vode a na povrchu ktorých častice ropných produktov priľnú pod vodou. pôsobenie síl povrchového napätia. Rýchlosť plávania vzduchových bublín vo vode prevyšuje rýchlosť plávania častíc oleja 10 2 - 10 3 krát. Rozlišujte medzi tlakovou a flotáciou s voľným prietokom.

Pri tlakovej flotácii sa odpadová voda 1 (obr. 7.7.2) dostáva do komory 2, z ktorej je čerpadlo 5 privádzané do špeciálnej tlakovej nádoby 6 potrubím 3 čerpadlom 5. Do potrubia 3 sa pred čerpadlom čerpá vzduch 4 pod pretlak 0,5 MPa. Zmes vody a vzduchu z nádrže 6 vstupuje do flotačnej komory 7, v ktorej sa uvoľňuje tlak, v dôsledku čoho sa z vody uvoľňujú vzduchové bubliny, ktoré plávajú nahor a vytvárajú na povrchu vody penu so zvýšeným obsahom. ropných produktov. Pena sa zhromažďuje v zberači 8 peny a vyčistená voda sa odstraňuje z flotačnej bunky.

Obrázok 7.7.2. Inštalačná schéma tlakovej flotácie odpadovej vody

Pri gravitačnej flotácii sa počas procesu bublania tvoria vzduchové bubliny. Vzduch je privádzaný do vody cez perforovanú trubicu umiestnenú na dne flotačnej bunky.

Filtrácia odpadových vôd sa vykonáva v konečnom štádiu ich čistenia. Proces je založený na efekte adhézie emulgovaných častíc ropných produktov k povrchu zŕn filtračného materiálu. Ako posledný sa používa kremenný piesok, antracit alebo sulfouhlie, ktoré sa minulo v Na-katonitových filtroch. Objemové filtre sa odporúča regenerovať prehriatou parou. V dôsledku toho sa ropné produkty zahrievajú a pod tlakom sa odstraňujú z náplne. Spotreba pary na regeneráciu z hľadiska kondenzátu nie je väčšia ako dva objemy filtračnej vrstvy. Kondenzát kontaminovaný ropnými produktmi sa privádza do lapačov oleja alebo flotačných zariadení.

Každý zo spôsobov čistenia odpadových vôd z ropných produktov je najúčinnejší v určitom rozsahu disperzného zloženia ropných produktov. Lapače oleja účinne zachytávajú veľké častice, zatiaľ čo plaváky zachytávajú menšie častice. Najmenšie častice sú z odpadovej vody odstránené filtráciou. Stupeň čistenia vody podľa tejto schémy je vyšší ako 95% a slabo závisí od počiatočnej koncentrácie ropných produktov v odpadovej vode. Vyčistená voda sa najčastejšie zmiešava so sladkou vodou, ktorá sa posiela na chemickú úpravu vody.

Voda po umytí vonkajších plôch výmeny tepla kotlov na vykurovací olej je kyslá (pH = 1 - 3) a obsahuje hrubo dispergované pevné látky (oxidy železa, kyselina kremičitá, nerozpustené častice popola), ktoré sa ľahko odstránia pri usadzovaní, ako aj ako nečistoty vo forme slabých roztokov (zriedená kyselina sírová, síran železnatý, vanád, nikel, meď atď.). Pre tieto vody je vhodné spolu s čistením zabezpečiť izoláciu takých cenných produktov, akými sú vanád a nikel.

Jedným zo spôsobov čistenia odpadových vôd po umývacích zariadeniach je ich neutralizácia v neutralizačných nádržiach alkalickými roztokmi (napríklad hydroxidom sodným) až po vyzrážanie škodlivých nečistôt a ich následná extrakcia z vody. Vyčistená voda sa opätovne používa na umývanie vykurovacích plôch kotlov a kal sa privádza na dehydratáciu do lisovacích filtrov.

Na čistenie kotlov od vodného kameňa a usadenín sa vykonáva chemické preplachovanie. Obsah nečistôt v odpadovej vode po chemickom preplachovaní závisí od prietoku preplachovacieho procesu a typu kotla. 70 - 90 % nečistôt tvoria činidlá používané na preplachovanie. Na zachytávanie týchto odpadových vôd sú určené usadzovacie nádrže, konštruované na celý objem vody vypúšťanej do nádrží po jej trojnásobnom zriedení. V bazénoch sú kyslé a alkalické odpadové vody čiastočne neutralizované. Potom sa voda dodáva do neutralizačných nádrží, v ktorých sa po úprave odpadových vôd vápnom alebo inými činidlami uvoľňujú škodlivé nečistoty. Usadený kal sa posiela na skládky a vyčistená voda po okyslení na pH = 7,5 - 8,5 ide na biochemické čistenie.

Odpadová voda po hydraulickom odstránení popola z kotlov na tuhé palivá vzniká pri doprave popola a trosky s priemyselnou vodou na skládky popola. Pri priamoprúdovom systéme manipulácie s popolom sú všetky nečistoty v rozpustenom stave a v hrubo rozptýlenej forme vypúšťané do zásobníkov, ktoré sa nestihli usadiť na skládkach popola. Pri reverznej schéme hydraulického odstraňovania popola a trosky môže byť časť škodlivých nečistôt zadržaná v dôsledku filtrácie cez skládky popola.

Najdôležitejšími ukazovateľmi kvality vyčistenej vody sú zásaditosť, obsah síranov a koncentrácia škodlivé nečistoty. Prvé dva ukazovatele ukazujú možnosť vkladov v obehu systém odstraňovania popola a trosky, čo naznačuje možnosť zhoršenia stavu zásobníka.

Hodnota pH nádrží po vypustení odpadových vôd do nich po odstránení hydraulického popola a trosky by nemala presiahnuť 6,5 - 8,5 a koncentrácia škodlivých látok by nemala byť vyššia ako maximálna prípustná koncentrácia, ktorá sa dosiahne vhodnou voľbou pomeru spotreba vody a popola, ako aj udržanie požadovanej hodnoty pH.

Zástupca generálneho riaditeľa
CJSC "IKS A" o vede a nových technológiách
Docent pobočky Čeľabinsk
Petrohradský energetický inštitút
Salašenko O.G.

Úprava vody je nevyhnutne spojená s vypúšťaním odpadových vôd (solných výkalov) do životného prostredia. Požiadavky na kvantitatívne a chemické zloženie odpadových vôd do značnej miery určuje stav a odolnosť hydrosféry voči vonkajším vplyvom.

V oblastiach s prebytkom vody alebo v oblastiach vodných zdrojov s veľkým prietokom vody je mineralizácia zdrojovej vody relatívne nízka a vypúšťanie odpadových vôd nevedie k výraznému zhoršeniu kvality prírodnej vody. V týchto prípadoch sa problém s odpadovými vodami týka platieb za vypúšťanie odpadových vôd. Výška platieb je nízka a výrazne nezvyšuje náklady na čistenú (demineralizovanú) vodu. Táto situácia vyhovuje všetkým: orgánom životného prostredia aj podnikom.

V oblastiach s nedostatkom vody je mineralizácia vodných zdrojov vysoká a aj relatívne malé prietoky vedú k prekročeniu MPC pre množstvo ukazovateľov a výraznému zhoršeniu kvality prírodnej vody. Platby za vypúšťanie sa prudko zvyšujú: zvyšujú sa platby za samotné vypúšťanie soli a objavujú sa pokuty za vypúšťanie látok nad MPC. Aj v týchto prípadoch však zostáva podiel platieb za vypúšťanie v štruktúre nákladov na vodu prijateľný. Situácia sa komplikuje, ak je stav hydrosféry taký, že orgány životného prostredia sú nútené požadovať výrazné zlepšenie kvality odpadových vôd alebo ich úplné odstránenie.

Zlepšenie metód úpravy vody je sprevádzané zvýšením ich environmentálnych charakteristík. V mnohých prípadoch stačí prejsť na nové spôsoby úpravy vody, aby sa výrazne znížili platby za vypúšťanie odpadových vôd a vyhli sa sankciám. Napríklad protiprúdová ionizácia môže výrazne zlepšiť kvalitu upravovanej vody, znížiť počet filtrov a znížiť spotrebu činidiel 1,5 - 2 krát. Zníženie spotreby činidiel pomáha znižovať množstvo a slanosť odpadových vôd. V niektorých prípadoch to stačí na zníženie platieb za odpadové vody na prijateľnú úroveň. Nespornými lídrami v oblasti ochrany životného prostredia sú membránové technológie a tepelné odsoľovanie. Moderné membránové technológie a tepelné odsoľovanie umožňujú vykonávať odsoľovanie vody s vypúšťaním do vodných zdrojov len tých solí, ktoré sa do úpravne vody dostali so zdrojovou vodou. Tieto technológie nie vždy tento problém vyriešia. V niektorých prípadoch orgány životného prostredia trvajú na odstránení odpadových vôd. Je zaujímavé posúdiť, aké možnosti existujú na elimináciu odpadových vôd z čistiarní vôd (spracovanie odpadu) a čo si to bude vyžadovať.

Pri spracovaní odpadových vôd je prvým krokom ich zahustenie, teda zmenšenie objemu. Pri koncentrácii odpadových vôd je hlavným problémom, ktorému musí človek čeliť, zabránenie prerastaniu zariadení soľami tvrdosti. CJSC "IKSA" vyvinula technológiu, ktorá umožňuje hlbokú koncentráciu vody bez premnoženia zariadení soľami tvrdosti a výrazne zjednodušuje a znižuje náklady na spracovanie odpadu. Táto technológia umožňuje získavať z odpadových vôd demineralizovanú vodu a odstraňovať zo spracovanej odpadovej vody vápenaté soli vo forme uhličitanu vápenatého a sadry a horčík vo forme hydroxidu horečnatého. Soli sa odstraňujú vo forme kryštalického produktu, ktorý sa môže skladovať v zberači kalu a potom je užitočný na použitie.

Technológia je založená na použití bleskového výparníka (IMV). Technologická schéma inštalácie je na obr.1. IMV je viacstupňové zariadenie s núteným obehom, počet stupňov sa môže meniť od 8 do 18. IMV ZAO "IKS A" má vertikálne usporiadanie s usporiadaním stupňov nad sebou. V tomto ohľade má zariadenie napriek veľkému počtu krokov malú veľkosť. Takže IMV-50-16 (kapacita 50 t / h) má dĺžku 7 m, výšku 6,8 m, šírku 5 m Počet krokov je určený požadovanou tepelnou účinnosťou zariadenia. Na prevádzku 16-stupňového IMV treba vyrobiť 0,125 tony pary na jednu tonu spracovanej vody. IMV je vákuová aparatúra s rozsahom pracovných teplôt vo výparníku 100-40 о С, preto na jej prevádzku stačí použiť paru pod tlakom 0,12 MPa. Výparník môže pozostávať buď z jedného alebo z dvoch okruhov. Pri dvojokruhovom prevedení je teplotný režim prvého okruhu 100 - 70 o C, druhého - 70 - 40 o C.

Výparník funguje nasledovne. Cirkulujúca voda za ohrievačom 1 s teplotou 100 °C vstupuje do expanzných komôr výparníka a potom postupne zhora nadol vstupuje do zostávajúcich komôr. V každej expanznej komore voda vrie, potom sa ochladí o 3-4 °C. Výsledná para kondenzuje na rúrkach kondenzátora a odovzdáva teplo cirkulujúcej vode. Destilát steká na dno kondenzačnej komory a potom kaskádovite prechádza cez stupne. Z posledného stupňa plášťa vstupuje destilát do nádrže na destilát 8 a z nej je čerpadlom 7 dodávaný spotrebiteľovi. Teplota destilátu po prvom okruhu je 70 °C, po druhom telese je 40 °C. Cirkulujúca voda za krytom výparníka vstupuje do cirkulačnej nádrže 5 a potom je dodávaná čerpadlom 6 do potrubný systém výparníkové kondenzátory, kde sa ohrieva kondenzačnou parou. V prvom objekte je obehová voda ohrievaná na teplotu 94°C, následne až na 100°C je ohrievaná v hlavovom ohrievači 1 parou 1,2 ata. Para posledného stupňa expandéra kondenzuje na rúrkach kondenzátora chladených surovou vodou dodávanou do chemickej dielne. Koncentrácia solí v cirkulačnej slučke sa udržiava prefukovaním výparníka. Vákuum vo výparníku je udržiavané vodným prúdovým ejektorom. Z posledného stupňa sa odsávajú nekondenzovateľné plyny.

Napájacia voda vstupuje do primárneho okruhu. Odluh primárneho okruhu je napájacia voda sekundárneho okruhu. Koncentrácia vody v prvej slučke nie je väčšia ako 2, v druhej sa koncentrácia nastavuje v závislosti od požiadaviek technológie. Nízke teploty, nedochádza k varu na vykurovacích plochách a dvojokruhový okruh umožňujú efektívne využívať inhibítory vodného kameňa na zabránenie tvorby usadenín a tepelných premien solí. Výparník môže byť napájaný tvrdými odtokmi bez predbežného zmäkčenia.

V súčasnosti sa používajú inhibítory vodného kameňa účinný prostriedok nápravy zabraňujú usadzovaniu solí, ale majú presne stanovené podmienky použitia, a to ako z hľadiska teplôt, tak aj z hľadiska koncentrácie vápenatých solí. Nie je možné hlboko koncentrovať vodu iba pomocou inhibítorov vodného kameňa. Na zabezpečenie tohto procesu je do technologickej schémy výparníka zahrnutá špeciálna žumpa. Usadzovacia nádrž je navrhnutá tak, aby odstraňovala vápenaté soli z vody a udržiavala ich koncentrácie v medziach, ktoré môže inhibítor stabilizovať. Na vyzrážanie vápenatých solí sa voda v žumpe upravuje špeciálnym činidlom P-2. Р-2 je zmes činidiel Na3P04, NaOH, Ca (OH)2, Na2CO3. Pomer zložiek v zmesi závisí od chemického zloženia odpadovej vody. Na kryštalizáciu vápenatých solí sa voda upravuje špeciálnym alkalickým činidlom R-2. Zloženie činidla je určené zložením soli v odpadovej vode.

V žumpe sa organizuje kryštalizácia vápenatých solí (síran vápenatý a uhličitan vápenatý) a v prípade potreby horčík. Zrazenina sa oddelí od materského lúhu a odvedie sa do zberača kalu. Zmäkčená voda sa vracia do cyklu na ďalšiu koncentráciu.

Vo väčšine prípadov je spotreba činidla 5 - 20% z celkového množstva odstránených vápenatých solí (zo stechiometrie). Náklady na činidlo sú 4 000 - 12 000 rubľov / tonu.

Táto technológia umožňuje extrémne hlbokú koncentráciu odpadových vôd. Hodnota koncentrácie je určená zložením solí v odpadovej vode, predovšetkým pomerom solí tvrdosti, alkality a koncentrácie síranov. V mnohých prípadoch je možné vyrovnať soli tvrdosti zásaditosťou a síranmi. V tomto prípade je stupeň koncentrácie určený koncentráciou chloridov v odpadovej vode. Napríklad pri rovnováhe tvrdosti s alkalitou, koncentráciou síranov a chloridov v odpadových vodách 100 mg / dm 3 môže byť koncentrácia odpadových vôd 10 3 jednotiek. ... Množstvo odpadových vôd je možné znížiť zo 100 m 3 / h na 0,1 m 3 / h. Ďalšie spracovanie 0,1 m 3 / h odpadových vôd nespôsobuje žiadne zvláštne problémy a náklady.

Prevádzka výparníkov je spojená so spotrebou určitého množstva pary a zodpovedajúcimi nákladmi. V tepelných elektrárňach a mnohých priemyselných podnikoch sa voda pred dodaním vody do úpravne vody predhrieva parou. Množstvo pary použitej na predohrev vody je dostatočné na prevádzku výparníkov a výparníkov čistiarne odpadových vôd. Do hlavového ohrievača IMV sa teda privádza para a v posledných stupňoch IMV sa vykonáva predohrev vody (viď obr. 1.) Náklady spojené so spotrebou pary sú v tomto prípade zanedbateľné. . Na 1 tonu odpadovej vody je potrebné použiť 0,005 - 0,01 tony pary.

Uvažujme, ako prezentovaná technológia umožňuje riešiť problémy spracovania odpadových vôd z rôznych čistiarní vôd.

Chemické odsoľovanie odpadových vôd. Typické zloženie odpadových vôd z chemického odsoľovania je uvedené v tabuľke 1.

Kvalita odpadových vôd chemického odsoľovania, mg-ekv / dm 3
(Obsah soli v zdrojovej vode je 5 mg-ekv / dm 3, pomocné potreby 10%, špecifická spotreba činidiel je 2 mg-ekv / dm 3)

Stôl 1.

Technológia IKS A CJSC dokáže zabezpečiť koncentráciu roztoku faktorom 10 - 50 v závislosti od zloženia solí podobných odpadových vôd a odstrániť z roztoku soli tvrdosti a sírany. Ak nie je možné vypustiť vodu do zásobníka, soli sa posielajú do zásobníka soli alebo sa roztok odparuje, kým sa nezíska kryštalický produkt. Technológia odparovania solí na získanie kryštalického produktu je známa. Úplným odparením je možné získať zmes solí alebo frakčnou kryštalizáciou, čím sa získa celkom čistý síran sodný (95 % z celkového množstva solí) a malé množstvo zmesi solí síranu a chloridu sodného. Ak existujú spotrebitelia soli, táto sa ďalej používa na určený účel, pri absencii spotrebiteľov je potrebný zásobník soli. Pre zariadenie s kapacitou 100 m 3 / h demineralizovanej vody bude množstvo vysypaných solí cca 800 t / rok. Akumulátor soli je najnákladnejšia a najproblematickejšia časť inštalácie.

Je zaujímavé odhadnúť objem odpadových vôd, s ktorými musíte pracovať. Pri kapacite demineralizačného zariadenia 100 m 3 / h bude odpadová voda (pomocná potreba) 10 m 3 / h, po odparení na IMV sa objem odpadovej vody zníži na 0,5 - 1 m 3 / h. Výparník po IMV má malú veľkosť. Pri frakčnej kryštalizácii je pre každú soľ potrebný samostatný odparovač. Prvý výparník bude mať kapacitu 0,8 m 3 / h, druhý - 0,2 m 3 / h, tretí 0,1 - 0,01 m 3 / h. Výparníky sú z hľadiska produktivity blízke laboratórnym zariadeniam.

Sodíkový katiónový odpad z rastlín. Účel sodíkovej katexovej jednotky má veľký význam pre čistenie odpadových vôd. Pri použití zariadenia na napájanie vykurovacej siete bude odpadová voda pozostávať zo zmesi solí: CaCl 2, MgCl 2 a NaCl 2. Recyklácia takýchto odpadových vôd je veľmi náročná. Technicky jednoduchšie a ekonomicky výhodnejšie je zmeniť technológiu prípravy vody pre vykurovaciu sieť prechodom na inhibítory vodného kameňa. Ak z dôvodu nízkej kvality vody nie je možné zabezpečiť prevenciu tvorby usadenín iba inhibítormi, je možné dodatočne vykonať vápnenie alebo okyslenie vody.

Keď sa kationizácia sodíka používa na napájanie kotlov alebo odparovačov, získavajú sa dva typy odpadových vôd: soľné odpadové vody z kationizácie nitria a čistenia kotlov alebo odparovačov. Možné soľné zloženie odpadovej vody je uvedené v tabuľke 2.

Zloženie solí odpadových vôd, mg-ekv / dm 3

Tabuľka 2

V odpadových vodách kationizácie sodíka je veľa iónov vápnika a horčíka a v preplachoch je veľa uhličitanov a hydrátov. Keď sa odpadové vody zmiešajú, vápnik a horčík sa vyzrážajú. Zmäkčenú odpadovú vodu je možné opätovne použiť na regeneráciu filtrov. Koncentrácia odpadovej vody (regenerovaný regeneračný roztok) bude nižšia, ako je potrebné na regeneráciu filtrov. Odparenie roztoku na požadovanú koncentráciu je možné pomocou technológie ZAO IKS A.

Do odpadovej vody sa dostanú iba soli dodávané do jednotky so zdrojovou vodou. Celkové množstvo uvoľnených solí sa zníži 5 až 10-krát.

Odtoky z reverznej osmózy. Najpopulárnejšie sú jednotky na odsoľovanie vody pracujúce podľa nasledujúcej schémy: úprava vody inhibítorom sedimentov (antiscalant) - ultrafiltrácia - reverzná osmóza - elektrodeionizátor. Inštalácia umožňuje hĺbkovú demineralizáciu vody so spotrebou minimálne množstvočinidlá. Vlastná potreba závodu (množstvo odpadových vôd) dosahuje 33 %. Na zníženie vlastné potreby na odtoku sa používa prídavná jednotka reverznej osmózy s kapacitou 20 - 25 % kapacity hlavnej jednotky. Zároveň sú vlastné potreby znížené na 10 - 15%. Typické zloženie odpadovej vody je uvedené v tabuľke 3. Odtok obsahuje vysokú koncentráciu uhličitanu vápenatého. Pre ďalšie spracovanie odpadových vôd je potrebné vyriešiť predovšetkým problém kryštalizácie uhličitanu vápenatého. Najjednoduchší prístup: acidifikácia – dekarbonizácia. V tomto prípade bude spotreba kyseliny oveľa väčšia a množstvo solí, ktoré sa musia odstrániť v odpadovej vode, sa zvýši. Vápnenie odtokov je možné. V tomto prípade sa množstvo solí v odpadovej vode nezvyšuje, ale zvyšuje sa spotreba vápna. Najlepšou metódou je tepelné zmäkčovanie odpadovej vody. V 60. a 70. rokoch boli takéto technológie úspešne vyvinuté a prevádzkované.

Kvalita vody v závode na odsoľovanie membrán

Tabuľka 3

Po tepelnom zmäkčení je možné výtok zahustiť technológiou IKS A CJSC s odstránením solí tvrdosti a následne uskutočniť kryštalizáciu sodných solí. Schematický vývojový diagram inštalácie je znázornený na obr. 2. Súčasťou inštalácie je tepelný zmäkčovač, zhutňovač kalu, IMV, usadzovacia nádrž, výparník.

Odpadové vody sa privádzajú do termálneho zmäkčovača, kde sa zahrejú na 80 - 100 o C a spracujú parou. V tomto prípade dochádza ku kryštalizácii uhličitanu vápenatého. Roztok obsahujúci kal uhličitanu vápenatého sa privádza do kalového kompaktora. Zhutňovač kalu oddeľuje kal od matečného lúhu. Kal sa posiela do zberača kalu. Na vyčírený roztok sa pôsobí inhibítorom vodného kameňa a privádza sa do IMV. V IMV sa roztok odparí 50 - 200-krát v závislosti od kvality odtoku a odošle sa do odparky. V súlade s technológiou je do okruhu IMV zaradená žumpa. V usadzovacej nádrži sa odpadové vody upravujú činidlom R-2. V priebehu spracovania dochádza k vyzrážaniu zvyškového (po tepelnom zmäkčovači) uhličitanu vápenatého a síranu vápenatého. Súčasne sa uskutočňuje zrážanie kyseliny kremičitej, horečnatých solí a organických látok. Kal sa posiela do zhutňovača kalu. Vyčírený koncentrát sa privádza do odparky. Odparovacia stanica produkuje úplné odparenie odpadovej vody, čím sa získa kryštalický chlorid sodný.

Kal – krieda, sadra sa môže použiť ako surovina v stavebníctve. Prítomnosť horčíka v kale nezhoršuje jeho konštrukčné vlastnosti. Kuchynská soľ sa môže použiť v sodných katexoch. (Veľký počet sodíkových katiónových výmenníkov rôznych kapacít zostáva a zostane v priemysle.)

IMV destilát bude mať obsah soli 0,5 - 1 mg / dm 3 a môže byť nasmerovaný do elektrodeionizátora na hlbšie odsoľovanie.

Takáto inštalácia umožňuje získať minimálne množstvo kalu a solí, užitočný produkt - demineralizovanú vodu, pri spotrebe minimálneho množstva činidiel. Pre odsoľovacie zariadenie s kapacitou 100 m 3 / h bude kapacita zariadenia na spracovanie odpadu 10-15 m 3 / h a odparovacia jednotka bude mať kapacitu 0,15 m 3 / h.

Množstvo a zloženie odstraňovaných solí závisí od kvality zdrojovej vody. Tabuľka 3 ukazuje kvalitu vody v rieke. Volga. Je však možné v 80 - 90% prípadov kvality vody redukovať odpadové vody na výrobu kalu uhličitanu vápenatého, síranu vápenatého, hydroxidu horečnatého a kryštalickej kuchynskej soli, vodné zdroje v Ruskej federácii.

Preplachovanie (odtoky) cirkulačného chladiaceho systému (chladiace veže). Systémy spätného chladenia majú osobitné miesto v systéme výroby odpadových vôd. Vo väčšine prípadov sú hlavným zdrojom solí pre TPP, napríklad 200 MW blok pracujúci v kondenzačnom režime. Doplnenie cirkulačného chladiaceho systému je 400 - 500 m 3 / h, plnenie hlavného cyklu demineralizovanou vodou je 25 - 35 m 3 / h. Tieto dva prúdy sú hlavnými zdrojmi solí vstupujúcich do odpadovej vody. Zároveň sa do odpadových vôd dodáva 92 - 95 % solí z cirkulačného systému a 5 - 8 % solí z odsoľovacieho zariadenia, ak bola použitá membránová technológia. V podnikoch s odsoľovaním technológiou iónovej výmeny sa podiel solí z odsoľovacej prevádzky zvýši na 15 - 25 %. V každom prípade je hlavnou úlohou eliminovať výtok z cirkulačného chladiaceho systému. Spracovanie možností ukazuje, že odpadové vody z odsoľovania je možné spracovávať priebežne bez výraznej zmeny technológie spracovania odluhu chladiacej veže.

Materiálová bilancia chladiacej veže je napísaná vzorcom:

D = Is + Ku + Pr,

kde D je prietok vody dodávanej do cirkulačného chladiaceho systému;

Is - straty s vyparovaním;

Ku - straty so strhávaním kvapiek;

Pr - odluh chladiacej veže.

Pomer K = D / Ku + Pr určuje multiplicitu koncentrácie vody v cirkulačnom chladiacom systéme. Koncentračný pomer sa musí udržiavať v určitých medziach, aby sa v prvom rade zabezpečila prevádzka kondenzátorov bez vodného kameňa. Ku je určená prítomnosťou a účinnosťou eliminátorov kvapiek v chladiacej veži. Bez eliminátorov kvapiek je koeficient strhnutia kvapiek 0,5 % rýchlosti prietoku cirkulujúcej vody, s eliminátormi kvapiek je koeficient strhnutia kvapiek 0,05 % alebo menej. Pre danú hodnotu K je súčet Ku + Pr konštantou. Pri inštalácii odstraňovačov kvapiek je potrebné zvýšiť odkalenie obehového systému o mieru zníženia unášania kvapiek. V tomto ohľade množstvo strhávaných kvapiek prakticky neovplyvňuje spotrebu vody cirkulačného chladiaceho systému. Strhávanie kvapiek ovplyvňuje iba činnosť elektrického rozvádzača. Značný počet elektrární pracuje s chladiacimi vežami bez odstraňovačov kvapiek, bez toho, aby sa vyskytli nejaké zvláštne problémy v rozvádzači z vlhkosti z chladiacej veže. Je vhodné voliť odstraňovače kvapiek s určitou účinnosťou. Vysoká účinnosť odstraňovačov kvapiek má za následok zvýšený odkal a odtok chladiacej veže.

Pre elimináciu splodín je potrebné zabezpečiť prevádzku chladiacej veže v odfukovom režime. Pri Pr = 0 je K 4 jednotky na chladiacich vežiach bez odkvapkávacích uzáverov a 40 jednotiek na chladiacich vežiach s odkvapkávacími uzávermi. Koncentrácia vody je vysoká a na zabezpečenie spoľahlivého vodno-chemického režimu obehového systému je potrebné vyriešiť nasledovné problémy:

Prevencia usadenín uhličitanu vápenatého;

Prevencia korózie kovov;

Prevencia korózie betónu.

Najúčinnejším systémom prevencie usadenín uhličitanu vápenatého je úprava vody fosfanátmi kombinovaná s vápnením cirkulujúcej vody. Vápnenie udržuje koncentráciu uhličitanu vápenatého v rozsahu potrebnom na to, aby fosfáty fungovali efektívne. Vápnenie vody sa vykonáva na konvenčných čističkách podľa známej technológie. Výkon čističiek je relatívne nízky. Napríklad pre 200 MW blok postačuje výkon čističky cca 100 - 200 m 3 / h v závislosti od kvality zdrojovej vody. Prevádzka bez vodného kameňa je zabezpečená tak v systémoch s chladiacimi vežami bez eliminátorov kvapiek, ako aj s eliminátormi kvapiek. Rozdiel spočíva vo výbere výkonu čističa.

Problém predchádzania korózii kovu je vyriešený výberom vhodnej triedy zliatiny. Vo väčšine prípadov pri použití chladiacej veže bez lapačov kvapiek stačí do výmenníkov tepla nainštalovať rúrky zo zliatiny MNZh-5-1. V cirkulačných systémoch s chladiacimi vežami s eliminátormi kvapiek to nestačí. Slanosť vody v obehovom systéme môže dosahovať veľmi vysoké hodnoty. Napríklad pre vodu, ktorej charakteristiky sú uvedené v tabuľke 3, bude slanosť vody v obehovom systéme 9 000 mg / dm 3. Aby sa zabránilo korózii, je potrebné použiť špeciálne zliatiny, ako je kupronickel.

Aby sa zabránilo korózii betónu, koncentrácia síranov vo vode obehového systému by nemala prekročiť 600 - 800 mg / dm 3. V cirkulačných systémoch s chladiacimi vežami bez odstraňovačov kvapiek sa problémy so síranmi vo väčšine prípadov nevyskytujú. V cirkulačných systémoch s odlučovačmi kvapiek môže koncentrácia síranov rádovo prekročiť uvedené hodnoty. Napríklad pre kvalitu vody uvedenú v tabuľke 3 to bude 3 500 mg / dm 3, pre vodu v oblasti Kazaň bude koncentrácia síranov 8 500 mg / dm 3. Pre vodno-chemický režim cirkulačného chladiaceho systému sú rozhodujúce podmienky korózie betónu.

Z podmienok na zabránenie korózie betónu by mal byť odkal cirkulačného systému pre 200 MW jednotku a vodu, uvedené v tabuľke 3, 35 m 3 / h. V tomto prípade bude obsah solí v cirkulujúcej vode 2 100 mg / dm 3 (s prihliadnutím na soli tvrdosti odstránené v čističi), čo výrazne zjednoduší problém korózie kovov.

Na spracovanie odluhu chladiacej veže možno použiť inštaláciu vytvorenú na báze technológie IKSA ZOA. Technologická schéma zabezpečenia vodno-chemického režimu cirkulačného chladiaceho systému a spracovania odluhu je na obr. Technologická schéma zahŕňa čističku s vápennou úpravou vody a čistiareň odpadových vôd. Táto schéma nastavenia je podobná schéme znázornenej na obr. 2. V schéme chýba iba zmäkčovač tepla. Na obr. 3 je tiež znázornená materiálová bilancia schémy pre 200 MW blok a kvalita zdrojovej vody uvedená v tabuľke 3.

Pevné (kryštalické) produkty spracovania odkalovania chladiacej veže sú:

Kuchynská soľ (NaCl 98 - 99 %)

Prvé dva spracované produkty je možné použiť ako suroviny pre stavebný priemysel, kuchynská soľ - na regeneráciu sodíkových katexových filtrov. Toto zloženie spracovaných produktov je optimálne. Na jej získanie je potrebné vykonať príslušné vyváženie zloženia solí v odpadových vodách pomocou NaOH alebo HCl. Napríklad na vyrovnanie solí v odpadových vodách uvedených v tabuľke 3 je potrebné ich ošetriť HCl. Na 200 MW blok bude spotreba technickej kyseliny chlorovodíkovej 70 t / rok.

Kvalita demineralizovanej vody prvého a druhého okruhu IMV pracujúceho na odluhu chladiacej veže je výrazne odlišná. V prvom okruhu sa získava demineralizovaná voda vyššej kvality. Chemické zloženie demineralizovanej vody je uvedené nižšie v tabuľke 4.

Kvalita demineralizovanej vody

Tabuľka 4

Demineralizovanou vodou primárneho okruhu je možné napájať kotly s tlakom do 14 MPa. Demineralizovaná voda sekundárneho okruhu vyžaduje dodatočnú úpravu. Pri použití CCGT kotlov na odpadové teplo je potrebné dodatočné čistenie pre oba prúdy. Dodatočnú úpravu je možné vykonávať v existujúcich demineralizačných zariadeniach. Spotreba demineralizovanej vody po TKO mierne prevyšuje potreby kotlov pre TPP pracujúce v kondenzačnom alebo vykurovacom režime. Keď je voda dodávaná z IMV, odsoľovacie zariadenia budú pracovať so zdrojovou vodou s veľmi nízkou slanosťou. Spotreba činidiel na odsoľovanie a množstvo odpadových vôd bude zanedbateľné, čím sa automaticky vyrieši problém s odpadovými vodami v odsoľovacej prevádzke. Demineralizačné zariadenie možno v tomto prípade považovať aj za zálohu.

Investičné náklady na inštaláciu odpadových vôd závisia predovšetkým od možnosti využitia tepla použitého na prevádzku VDT. V posledných stupňoch MVD je žiaduce privádzať chladiacu vodu, ktorá je dvakrát alebo viackrát vyššia ako prietok upravovanej vody. Navyše, čím vyšší je prietok vody dodávanej do posledných stupňov IMV, tým je výparník lacnejší. Cena výparníka sa môže pohybovať od 400 tisíc rubľov. na tonu demineralizovanej vody až 1 000 tisíc rubľov. Ak vezmeme do úvahy náklady na jednotku výparníka a infraštruktúru, náklady na jednotku na spracovanie odkalenia chladiacej veže budú 500 - 1100 tisíc rubľov. na tonu produktivity.

Možnosti rekuperácie tepla závisia predovšetkým od spotreby doplňovacej vody vykurovacieho systému. Pri relatívne malých a veľkých vykurovacích sieťach nie sú problémy s rekuperáciou tepla a IMV je možné vyrobiť s minimálnymi nákladmi.

Prevádzkové náklady zahŕňajú:

Náklady na teplo dodané do inštalácie. S rozvinutými vykurovacími sieťami to bude zanedbateľné;

Náklady na elektrinu. Spotreba elektrickej energie je 2,5 - 4 kW / t;

Náklady na činidlo. V číriči sa používa 70 - 90 % z celkového množstva činidiel. Technológia v čističke je známa, takže nie je ťažké vypočítať náklady pre každú konkrétnu kvalitu vody. Pre kvalitu vody uvedenú v tabuľke 3 budú náklady na činidlá pre jednotku na spracovanie odkalovania 1 - 2 ruble / t. v prepočte na tonu vody dodanej do IMV (okrem činidiel dodávaných do čističky);

Všeobecné náklady na dielňu.

Bez zohľadnenia všeobecných nákladov v obchode budú náklady na spracovanie vody v IMV a výparníku 10-15 rubľov / tonu. Demineralizovaná voda po IMV je užitočná: po dodatočnej úprave sa privádza do kotlov. Ak sa odbúrajú všetky náklady za demineralizovanú vodu dodávanú do kotlov, zdraženie demineralizovanej vody bude zanedbateľné alebo dokonca lacnejšie. Znížia sa náklady na činidlá, iónomeničové materiály, neutralizáciu odpadovej vody, opravy a znížia sa platby za odpadovú vodu.

Technológia odparovania odpadových vôd so súčasným odstraňovaním síranu vápenatého z nich vo forme kryštalického produktu umožňuje uvažovať o problémoch čistenia odpadových vôd novým spôsobom. Recyklácia odpadových vôd môže byť znížená na užitočné produkty: demineralizovaná voda, suroviny pre stavebný priemysel a kuchynská soľ. V prezentovanej verzii čistenie odpadových vôd vylučuje najproblematickejší a najdrahší prvok - zásobník soli. V niektorých prípadoch je možné prevádzkové náklady na čistenie odpadových vôd plne kompenzovať využívaním demineralizovanej vody z čistiarne odpadových vôd na napájanie kotlov. Kapitálové náklady závisia od úloh, ktoré sa majú vyriešiť, od možnosti využitia tepla a dosahujú 400 - 1200 tisíc rubľov na tonu spracovanej odpadovej vody.

Technológia je založená na bleskovom výparníku a inhibítoroch vodného kameňa. V tomto prípade sme použili výskum a vývoj realizovaný v Ural VTI v rokoch 1970 až 1998. Počas tohto obdobia bol Ural VTI definovaný ako hlavná organizácia pre odpadové vody z tepelných elektrární v systéme GTU Ministerstva energetiky ZSSR. Práce prebiehali v rámci vytvorenia potrebného vybavenia (IMV) a štúdia mechanizmov účinku inhibítorov vodného kameňa.

IMV sú úspešne prevádzkované v mnohých elektrárňach. V porovnaní s výparníkmi vyrobenými v rokoch 2000-2004 sú nové modifikácie spoľahlivejšie a technologicky vyspelejšie. Technológia inhibície vodného kameňa je široko používaná v rôznych technologických procesoch a jej účinnosť v správne použitie o tom niet pochýb. Úspešná kombinácia týchto dvoch technológií umožnila optimalizovať čistenie odpadových vôd na modernej úrovni s minimálnymi nákladmi.

Odpadové vody z tepelných elektrární a kotolní sa podľa pôvodu delia do štyroch kategórií: odpadové vody z technologických cyklov; čistiarne odpadových vôd pri príprave vody na doplnenie strát; búrkový a povodňový odtok; odpadová voda z domácností. Odtoky z technologických cyklov existujúcich TPP a kotolní sa historicky vyvíjali z týchto dôvodov:

1. V tom čase platné „Projektové normy“ počítali s koncepciou „podmienečne čistých odpadových vôd“, ktoré umožnili projektantom s „čistým svedomím“ navrhnúť vypúšťanie nasledujúcich odpadových vôd do vodných útvarov: nepretržité a periodické odkalovanie kotlov , výparníky; búrkový a povodňový odtok; jednorazové fugitívne úniky zo zariadení a potrubí; chladenie ložísk hlavného a pomocného mechanizmu; odfúknutie chladiaceho systému v chladiacich vežiach; vyprázdňovanie zariadení, nádrží, potrubí; netesnosti upchávky, rotačné mechanizmy. Do týchto odtokov sa nič organizovane neprimiešavalo, no pri najmenších odchýlkach v prevádzke zariadení sa kvalita týchto vôd nevyhnutne zhoršuje.

2. Mylne sa verilo, že je možné postaviť všemocnú čističku odpadových vôd, ktorá zabezpečí správnu kvalitu vypúšťanej vody alebo ju vráti do obehu. Preto bola časť priemyselných odpadových vôd vypustená do kanalizácie. Išlo o neutralizované vody kyslého čistenia zariadení a výpustí po hydročistení priestorov a zariadení hlavných výrobných dielní. Druhá časť, mastná steká z rôzne schémy, bol odoslaný do generálnej stanice odlučovača oleja na vyčistenie od zvyškov vykurovacieho oleja a oleja. Bola odoslaná umývacia voda z filtrov na čistenie olejového kondenzátu, možné úniky vykurovacieho oleja, oleja z technologické vybavenie, naparovanie pred opravou vykurovacích ropovodov, ropovodov, umývanie vody vonkajších vykurovacích plôch pred opravami.

Zároveň sa najprv zmiešali prúdy s rôznymi koncentráciami ropných produktov (1-50)%, aby sa získala zmes s koncentráciou do 5%, potom si technológia čistenia opäť vyžadovala koncentráciu, aby sa účinnejšie oddelil vykurovací olej a oleja.

Po úprave zariadení na rôzne účely sa výtoky zmiešajú s "podmienečne čistými" - a keď sa vypustia do nádrže, ukáže sa (v priemere v nemocnici) nie strašidelné. Ale keď viete, že všetky činidlá prijaté počas roka stanicou (soľ, alkálie, kyseliny, vápno atď.) sa nakoniec vypustia v rozpustenej forme do vodných útvarov, je jasné, ako sa klameme.

V 80. rokoch prišlo uvedomenie si nezmyselnosti takýchto rozhodnutí a nastali problémy v koordinácii s kontrolnými orgánmi ochrany prírody.

Projekčné organizácie spolu s riaditeľstvami KVET vo výstavbe boli nútené vyvinúť nekonvenčné riešenia na zníženie vplyvu vypúšťania z KVET a kotolní.

S takouto pospolitosťou, v mnohých vtedy navrhnutých a vybudovaných zariadeniach boli vyvinuté riešenia, ktoré zapadajú do nasledujúcich konceptov:

Každý výboj musí byť vyčistený a vrátený do rovnakého okruhu as rovnakou kvalitou, z ktorej pochádza;

Obnova kvality odpadových vôd alebo ich odstránenie by sa malo vykonávať pomocou tepelných technológií;

Je potrebné aplikovať technológie, ktoré vylučujú možnosť zmiešania alebo pretečenia rôznych médií, ak sa v deliacich plochách objaví medzera;

Odtoky každej funkčnej schémy musia byť vyčistené a vrátené do cyklu personálom obsluhujúcim tento okruh.

S týmito ustanoveniami sa ukázalo, že prakticky všetky odpadové vody je možné eliminovať. Nižšie sú uvedené hlavné riešenia (v skutočnosti ich je oveľa viac), ktoré umožňujú zabezpečiť výrazné zníženie objemu odpadových vôd z výroby energie:

1. Výparníky na nepretržité a prerušované odkalovanie;

2. Odber chemicky upravenej alebo demineralizovanej vody zo vzorkovačov, netesnosti žliaz;

3. Dodávka pary priemyselným spotrebiteľom prostredníctvom parných konvertorov;

4. Využitie sekundárnej pary pre mazutové zariadenia po jednotlivých parných konvertoroch, prípadne inštalácia ohrievačov s dvojitými vykurovacími plochami;

5. Rozdelenie chladiaceho okruhu kondenzátora a chladenia mechanizmu do hydraulicky nezávislých okruhov, čo umožňuje vylúčiť možnosť vniknutia akýchkoľvek nečistôt do chladiaceho systému kondenzátora. To znamená, že pri preplachovaní systému budú existovať iba prírodné soli v koncentrovanej forme, ktoré môžu byť vypustené do zásobníka difúznym uvoľňovaním;

6. Prechod od chemických spôsobov čistenia doplňovacej vody vykurovacieho systému ku korekčnej úprave doplňovacej vody inhibítormi (IOMS, ODF a pod.). To niekedy vyžaduje druhý cirkulačný okruh pre teplovodné kotly;

7. Rekonštrukcia alebo výmena odvzdušňovačov atmosférickej prídavnej vody za dvojčinné odvzdušňovače (DND);

8. Výmena tesnení upchávky za koncové tesnenia;

9. Montáž deliacich stien medzi ložiskami a olejovými tesneniami;

10. Uzavretý okruh kyslého premývania s neutralizáciou, usadzovaním a skladovaním do ďalších premývaní. Alternatívnou náhradou je paro-kyslíkové čistenie kotlov a hydromechanické preplachovanie kondenzátorov a ohrievačov;

11. Oddelenie obrysov odberných miest;

12. Zhromažďovanie dažďovej a povodňovej vody na následné použitie;

13. Usporiadanie reverzibilných systémov hydroťažby;

14. Spaľovanie koncentrovaného vykurovacieho oleja a ropných odpadov v kotloch;

15. Organizácia skladovania suchého popola.

Organizácia práce a zodpovednosť za spracovanie a vracanie odpadových vôd do príslušných systémov zo strany personálu, ktorý tieto systémy promptne riadi, nabáda zamestnancov, aby vylúčili neprimerané množstvo vypúšťaní. Množstvo odpadových vôd a konečnú kvalitu chladiacej kvapaliny teda kontroluje jedna osoba.

Najťažšou otázkou bola otázka psychologickej reštrukturalizácie personálu hlavných obchodov.Často môžete počuť, že nie je jeho vecou čistiť odpad z turbín a kotlov. Paradox: výparníky, odvzdušňovače, BOU prevádzkujú jedni, iní sú zodpovední za kvalitu vody. Zároveň sú tými istými technológmi „hrabané“ výsledky zlej kvality vody (fistuly, usadeniny, popáleniny).

Zodpovednosť za konečnú kvalitu chladiva v konkrétnom systéme sa stáva hlavnou zodpovednosťou zhodnocovania odpadových vôd. Navyše sa to vykonáva tepelnou metódou, ktorá je personálu hlavných dielní bližšia ako chemická úprava vody (chemická úprava vody). Ak si toto uvedomíte a prijmete, všetko ostatné je otázkou technológie.

Odpadové vody pri príprave vody na ich dopĺňanie v HWO

Pri vykonávaní opatrení na návrat výbojov vo všetkých funkčných diagramoch a v každej dielni teoreticky nie je potrebné trvalé všeobecné CWT na doplnenie strát. Pre nepredvídané situácie môžu byť poskytnuté "filtre reverznej osmózy" s obmedzenou kapacitou. V súlade s tým musia byť výpuste v tejto kategórii tepelne likvidované.

V prípade odvzdušnenia doplňovacej vody pre otvorený odber teplej vody v DND ​​ani v prípade havarijného stavu nie je potrebná chemická úprava vody. Z tisíc ton za hodinu odvzdušnenej vody v DND ​​sa získa 50 ton za hodinu demineralizovanej vody.

Búrkové a záplavové vody

Výskyt týchto vôd je pravidelný. Preto je otázkou zneškodňovania zber a sedimentácia týchto vôd. Potom sa využívajú na zavlažovanie, odprašovanie zásob paliva, dopĺňanie cirkulačných chladiacich okruhov a ako zdrojová voda na prípravu náplní netesností funkčných okruhov.

Priemyselné a ekonomické odpadové vody

Koordinované vypúšťanie priemyselných odpadových vôd do zariadení na úpravu odpadu z domácností nečistí mineralizáciu, ale namiesto toho zvyšuje priemer kanalizačných systémov a produktivitu čistiarní. Mineralizovaná voda sa jednoducho zriedi a vypustí do vodných útvarov. Vo všeobecnosti je tento spôsob zneškodňovania odpadu ekonomicky menej výnosný ako jeho vrátenie do kolobehu lokálnou úpravou.

Na prvý pohľad sa mnohým môže zdať všetko vyššie uvedené ako deklaratívne a neuskutočniteľné. Ale môžeme sa porovnávať, ako sme zvyknutí, so zahraničnými kolegami: tam sa tento prístup používa už dlho.

Autor týchto riadkov sa na vývoji takýchto riešení priamo podieľal, mnohé z nich zaviedol do praxe a je pripravený ich implementáciu potvrdiť na príkladoch. Nebude zbytočné opakovať, že riešením environmentálnych problémov týmto spôsobom súčasne zvyšujeme spoľahlivosť, kvalitu a hospodárnosť úpravy vody. Každý sa o tom môže presvedčiť na vlastnej koži. Pri porovnávaní treba vychádzať z toho, že riešenia všetkých problémov musia byť komplexné.

Na realizáciu bezodtokových (nízkoodtokových) schém je potrebný iba ekologický reštart vedomia personálu údržby a projektantov.

Vladimír Šlapakov, bývalý riaditeľ Nevského pobočky JSC VNIPIenergoprom

foto Oleg Nikitin

DDN-1000/40 (Naberezhnye Chelninskaya CHP)

Evgeny Spitsyn, obchodný riaditeľ ECOTECH LLC:

Myslím si, že formulácia bodu 7 ako "Rekonštrukcia alebo výmena odvzdušňovačov atmosférickej prídavnej vody za dvojčinné odvzdušňovače (DND)" je nesprávna. Faktom je, že v súčasnosti je vyvinutá a patentovo chránená iba jedna dvojúčelová technológia Ruskej federácie, čo znamená odvzdušnenie veľkého objemu (550-1000 t / h) prídavnej vody vykurovacieho systému a súčasná výroba demineralizovanej vody vhodnej na napájanie vysokotlakových kotlov v množstve až 30 - 60 t/h v rámci jedného zariadenia. Túto technológiu a dizajn prístroja vyvinul Vladimir Sergejevič Petin a je chránená RF patentmi. Na základe licenčnej zmluvy patrí na výhradné práva spoločnosti EKOTECH a volá sa Dvojúčelový odvzdušňovač (DDN EKOTECH). Okrem toho dvojúčelové odvzdušňovače DDN EKOTECH boli predstavené v CHPP Naberezhnye Chelninskaya spoločnosťou EKOTECH len v dvoch kópiách (experimentálny DDN-800/30 a priemyselný DDN-1000/40).

Odpadová voda je voda používaná v technologických procesoch a svojou kvalitou nevhodná na ďalšie využitie v podniku. Odpadové vody vypúšťané do vodných útvarov ich znečisťujú, keďže obsahujú škodlivé látky.

Na ochranu vodných útvarov v ZSSR sú v platnosti „Pravidlá ochrany povrchových vôd pred znečistením splaškami“ Ministerstva zdravotníctva a vodných zdrojov z roku 1976. „Pravidlá“ ustanovujú regulačné požiadavky na zloženie a vlastnosti vôd v r. vodné útvary, v závislosti od ich použitia, ako aj maximálne prípustné koncentrácie ...

Najvyššia prípustná koncentrácia škodlivej látky (MPC) vo vodnom útvare je jej koncentrácia, ktorá pri každodennom dlhodobom pôsobení na ľudský organizmus nespôsobuje žiadne patologické zmeny a ochorenia zistené modernými metódami výskumu a tiež neporušuje biologické optimum vo vodnom útvare. Pre odpadové vody nie sú MPC štandardizované a stupeň ich čistenia je daný stavom zdrže po vypustení odpadových vôd.

Priemyselné a vykurovacie kotolne vypúšťajú do vodných útvarov tieto druhy odpadových vôd:

Odpadová voda z úpravní vôd (chemická úprava kŕmnej a prídavnej vody) a úpravní kondenzátu;

Vody kontaminované ropnými produktmi;

Voda z umývania vonkajších vykurovacích plôch parných a teplovodných kotlov;

Odpadové roztoky po chemickom čistení zariadení v kotolniach;

Odstraňovanie vodnej trosky z kotolní spaľujúcich tuhé palivo;

Mestská a úžitková voda; dažďovej vody z územia kotolne.

K najväčšiemu znečisteniu vodných plôch dochádza pri vypúšťaní odpadových vôd z čistiarní vôd; voda kontaminovaná ropnými produktmi, voda z oplachov vonkajších vykurovacích plôch, odpadové roztoky a kontaminované dno z hydraulických systémov odstraňovania popola.

Znižovanie škodlivosti vypúšťanej odpadovými vodami do prírodných vodných útvarov je možné znížením množstva odpadových vôd alebo ich čistením. V súčasnosti neexistujú prijateľné technické a ekonomické riešenia pre hĺbkové čistenie odpadových vôd od skutočne rozpustených nečistôt, preto je v prevádzke potrebné predovšetkým usilovať sa o zníženie množstva vypúšťaných odpadových vôd.

Zníženie množstva odpadových vôd z čistiarní vôd by sa malo uskutočniť racionalizáciou metód a schém čistiarní vôd. Hlavným smerom zlepšovania úpravní vody je znižovanie spotreby činidiel a vody pre vlastnú potrebu, ako aj opätovné použitie odpadových vôd v technologickom cykle kotolne.

Väčšina priemyselných a vykurovacích kotlov pre úpravňu vody využíva vodu z vodovodu, pričom pri úprave vody sa využíva výmena iónov. Zároveň sú pomerne významné výpuste vody v iónomeničovej časti úpravne vody (odhadovaná spotreba vody pre pomocné potreby úpravne je 25 % jej produktivity). Na zníženie vypúšťania vody sú teda najsľubnejšie: metóda kontinuálnej ionizácie vody, stupňovitá protiprúdová ionizácia, tepelná regenerácia iónomeničov.

Pri horení kvapalné palivo v priemyselných a vykurovacích kotolniach sú jeho netesnosti z organizačných a technologických dôvodov nevyhnutné. Organizačné dôvody zahŕňajú: porušenie načasovania opravy zariadenia, porušenie technologický režim obsluha obslužným personálom a pod. Medzi technologické dôvody patrí nedokonalosť technológie a konštrukcie ohrievačov, čerpadiel a pod. Vo väčšine kotolní sa pri vyprázdňovaní vykurovacieho oleja používa ostrá para na jeho odvádzanie z nádrží. To vedie k zalievaniu vykurovacieho oleja a keď je uložený v skladovacom zariadení vykurovacieho oleja, k vzniku spodnej vody, ktorá potom vyžaduje úpravu. Na zníženie odpadových vôd by sa mali používať nádrže s parným plášťom a vykurovacie domy na vykurovanie nádrží na vykurovací olej. Vo väčšine kotolní sa nádrže čistia od zvyškov vykurovacieho oleja naparovaním a preplachovaním. horúca voda, čo výrazne zvyšuje množstvo odpadových vôd kontaminovaných vykurovacím olejom. Výrazné zníženie množstva odpadovej vody sa dosiahne pri čistení nádrží syntetickými čistiacimi prostriedkami s opakovaným použitím čistiaceho roztoku.

Počas prevádzky železobetónových nádrží by sa mala sledovať hustota spojov panelov, ktorá môže byť porušená v prípade nerovnomerného sadania nádrže.

Mali by ste tiež okamžite odstrániť netesnosti v ohrievačoch vykurovacieho oleja.

Pri umývaní výhrevných plôch parných a teplovodných kotlov, najmä pri spaľovaní vykurovacieho oleja, umývacia voda obsahuje hrubé látky, voľnú kyselinu sírovú, častice sadzí, produkty korózie, vanád, nikel, meď. Umývacia voda pred vypustením musí byť očistená od špecifikovaných nečistôt. V priemyselných a vykurovacích kotolniach je vhodné namiesto umývania vonkajších vykurovacích plôch použiť iné spôsoby čistenia.

Na zníženie únikov z chemických umývaní a konzerváciu kotlov je potrebné znížiť počet umývaní a čiastočne nahradiť vodu inými prostriedkami, napríklad parou, použiť metódy suchej konzervácie. V poslednej dobe sa používa úprava vykurovacích plôch komplexónmi a kompozíciami na nich založenými. Tým sa zvyšuje doba prevádzky kotlov bez preplachovania, t.j. dochádza k zníženiu množstva vypúšťaných odpadových vôd.

V centrálnych kotolniach s vysokým výkonom, pracujúcich na tuhé palivá, sa používa hydraulický systém odstraňovania popola. V týchto systémoch sa popol spolu s vodou posiela na skládky popola, kde sa usádzajú hrubé nečistoty a vyčistená voda sa vypúšťa do zásobníka alebo sa vracia do kotolne na čiastočné využitie. V dôsledku interakcie popola s vodou sa v ňom objavujú škodlivé nečistoty, ktorých zloženie a množstvo závisí od chemického zloženia popola. Aby sa znížilo vypúšťanie nečistôt z hydraulického systému odstraňovania popola, systém sa prenesie do práce podľa obrátenej schémy.

Najdôležitejšími ukazovateľmi vyčistenej vody v hydraulických systémoch odstraňovania popola sú zásaditosť, koncentrácia síranov, celkový obsah a koncentrácia jednotlivých toxických nečistôt.

Palamarčuk, Alexander Vasilievič

Akademický titul:

PhD v inžinierskych vedách

Miesto obhajoby diplomovej práce:

Novočerkassk

VAK špeciálny kód:

špecialita:

Tepelné elektrárne, ich energetické systémy a bloky

Počet strán:

Úvod

Kapitola 1 Analýza technologických schém a metód sekundárnej prípravy na JE a JE

1.1 Úloha a miesto chemickej úpravy vody v tepelných okruhoch JE a JE

1.2 Moderné metódy úpravy vody

1.2.1 Technologická schéma predbežného čistenia vody

1.2.2 Technológie chemického odsoľovania na báze iónomeničových filtrov

1.2.3 Technológia odsoľovania termálnej vody

1.3 Hlavné smery zlepšovania schém TLU

1.3.1 Schéma tradičného chemického odsoľovania

1.3.2 Schéma tepelného odsoľovania

1.3.3 Schéma chemického odsoľovania vody s odparovaním odpadovej vody

1.3.4 Schéma termochemického odsoľovania so zmiešaním všetkých alebo časti odpadových vôd z Na-katiónových výmenných filtrov so zdrojovou vodou

1.3.5 Schéma termochemického odsoľovania s vypúšťaním časti odpadových vôd z Na-katexových filtrov

1.3.6 Schéma chemického odsoľovania podľa technológie UP.CO.R

1.3.7 Pokročilá schéma chemického odsoľovania

1.4 Porovnávacia analýza environmentálnej výkonnosti schém odsoľovania vody v JE a JE

1.5 Analýza existujúcich spôsobov zneškodňovania odtoku kalov z chemickej úpravy vôd na JE a JE

1.6 Zhrnutie záverov a vyhlásenie o výskumnom probléme

Kapitola 2 Metodológia výskumu

2.1 Skúmanie fyzikálno-chemických vlastností kalu z chemickej úpravne vody TPP a

2.2 Štúdium rádiologických vlastností kalu z JE a JE Volgodonsk

2.3 Štúdia indukovanej aktivity v kaloch Volgodonskaya

2.4 Chemický rozbor komponentov pri výrobe modelových roztokov zdrojovej vody

2.5 Metodologické aspekty štúdia kalov z WPU VoNPP, RoTETs-2 a technologických zmesí na báze týchto kalov

Kapitola 3 Výsledky experimentálneho štúdia vlastností kalov z chemických úpravní vôd a jadrových elektrární

3.1 Fyzikálno-chemické a granulometrické charakteristiky kalov z chemických úpravní vôd a jadrových elektrární

3.2 Štúdium fázového zloženia a termodynamických vlastností CWO kalu

3.3 Výsledky štúdie rádiologických a hygienických charakteristík kalu chemickej úpravy vôd JE Volgodonsk a šiestich JE a GRES Ruskej federácie

3.4 Výsledky štúdie indukovanej aktivity v kaloch chemickej úpravne vody JE Volgodonsk

3.5 Matematické určenie zloženia čistiarne odpadových vôd a kalov JE podľa údajov o kvalite zdrojovej vody

3.6 Výsledky štúdia technologických vlastností surovín na báze kalov z chemickej úpravne vody a jadrových elektrární

3.6.1 Výsledky štúdia plasticity zmesí kalu s hlinou

3.6.2 Výsledky štúdie mechanickej pevnosti a priľnavosti hmôt na báze CWO kalu

3.6.3 Výsledky posúdenia pevnosti betónových zmesí na báze CWO kalov

3.6.4 Výsledky štúdie technologické charakteristiky keramické výrobky na báze kalu z JE Volgodonsk

3.6.5 Výsledky štúdia mechanizmu tvorby štruktúry spekaných hmôt s prísadami CWO kalu

3.7 Výsledky štúdie technologických charakteristík získavania vápna z kalu chemickej úpravne vody JE Volgodonsk

3.8 Zhrnutie záverov

Kapitola 4 Vypracovanie viacúčelovej technologickej schémy na chemické odsoľovanie zdrojovej vody JE a spôsoby zneškodňovania kalov

HVO (na príklade JE Volgodonsk)

4.1 Východiskové údaje pre návrh schémy úpravy chladiacej vody 93 4.1.1 Technologická charakteristika modernizovanej schémy úpravy chladiacej vody

4.2 Variant modernizácie schémy chemickej úpravy vôd s bezodpadovou technológiou spracovania slaných odpadových vôd

4.3 Vypracovanie schémy chemickej úpravy vody s likvidáciou kalového odpadu a slanej odpadovej vody

4.4 Zhrnutie záverov

Kapitola 5 Technická a ekonomická charakteristika viacúčelovej bezodpadovej schémy chemickej úpravy vody JE Volgodonsk

5.1 Výsledky technického a ekonomického porovnania technológií odsoľovania prídavných vôd na JE a JE

5.2 Technické a ekonomické ukazovatele výstavby a modernizácie chemickej úpravy vody JE Volgodonsk

5.3 Výpočet nákladov na termálna energia pri výrobe produktov z kalov čistiarní odpadových vôd

5.4 Stručné závery 116 Záver 118 Referencie

Úvod dizertačnej práce (časť abstraktu) Na tému „Rozvoj racionálnych spôsobov bezodpadového využívania kalov a odpadových vôd s obsahom solí z elektrární“

V súvislosti s morálnym a fyzickým starnutím veľkého parku energetických zariadení a nárastom rozsahu rozvoja energetiky v Rusku aj v iných krajinách je potrebné využívať nové technológie a predovšetkým vyspelejšie technológie. schémy technologickej úpravy vody pre napájanie parných kotlov TPP a parogenerátorov jadrových elektrární. Počas vývoja a prevádzky takýchto schém sa často prehlbujú rozpory medzi účinnosťou a šetrnosťou k životnému prostrediu elektrárne ako celku.

V mnohých vyspelých krajinách sveta je zakázané používať technológie, ktoré nespĺňajú environmentálne kritériá /1-3/. Existujúce energetické technológie sú však realizované prevažne jednoúčelovo. V tomto prípade sa používa iba horľavá hmota paliva, demineralizovaná alebo zmäkčená zdrojová voda a takzvaný "odpad" - popol, troska a kal sa posiela na skládky popola a zberačov kalov.

V tejto situácii je prioritnou úlohou energetiky potreba rozvoja viacúčelových energetických technológií, ktoré zabezpečia maximálne využitie primárnych zdrojov pri súčasnom spracovaní a likvidácii tzv. odpadu, ktorý je cennou surovinou pre príbuzné odvetvia / 4 -5/.

V elektrárňach s parnou turbínou sa voda využíva ako pracovná tekutina a ako nosič tepla, ako účastník technologických procesov v energetických systémoch a celkoch. Je známe, že najprísnejšie požiadavky sú kladené na kvalitu vody, ktorá funguje v hlavnom energetickom cykle. Účinnosť a spoľahlivosť zariadenia moderné tepelné elektrárne a JE je určená čistotou povrchov prenášajúcich teplo v kontakte s vodou a parou. Intenzita prestupu tepla v moderných parných kotloch na TPP dosahuje 466-582 kW / m2. V reaktoroch JE táto hodnota dosahuje 11,6 kW / m2. Tvorba usadenín-nečistôt vody na povrchoch parné generátory(SG) a na lopatkách turbín nielen prudko znižuje ich účinnosť, ale pri výraznom množstve usadenín spôsobuje poškodenie jednotlivých častí kotlov a turbín. Skúsenosti z dlhoročnej prevádzky energetických blokov JE a JE v Rusku a v zahraničí naznačujú, že nevyhnutnou podmienkou ich neprerušovanej a hospodárnej prevádzky je racionálna organizácia úpravy vody a vodného režimu PG, prísne dodržiavanie primeraných prevádzkových noriem pre kvalitu chladiacej kvapaliny a pracovnej kvapaliny v JE a JE.

K dnešnému dňu otázky týkajúce sa minimalizácie a neutralizácie odpadových vôd úprava vody zariadenia (TLU) TPP a JE sú celkom rozpracované /6-11/, avšak žiadna z technologických schém v domácej aj zahraničnej energetike neimplementuje do praxe princíp kompletnej likvidácie odpadu TLU /12-13 /.

Osobitné problémy sú spojené so značným množstvom vôd obsahujúcich kal, ktoré sa tvoria v štádiu predbežnej prípravy prídavnej vody pomocou vápna. Kal z TLU sa tradične vypúšťa do kalových zberačov, ktoré si vyžadujú stále väčšie plochy, čím sa zvyšuje environmentálna záťaž priľahlých území elektrární. Tento problém je obzvlášť akútny pre jadrové elektrárne, ktoré sa spravidla nachádzajú v blízkosti veľkých vodných plôch.

Zahraničné aj domáce skúsenosti svedčia o tom, že kaly z VE TE a JE nie sú odpadovým odpadom, ale cennou surovinou pre mnohé priemyselné odvetvia a poľnohospodárstvo /13-15/. V tomto smere je jednou z hlavných úloh energetiky presun kalov WPU z kategórie „odpad“ do druhotných surovín. To umožní riešiť najdôležitejšie environmentálne, ekonomické a sociálne problémy.

Vývoj efektívnych technologických schém na úpravu vody s racionálnymi metódami nakladania s odpadmi TLU tak umožní vyriešiť dôležitý problém pre energetiku - vytvorenie viacúčelového, bezodpadového, ekologického systému využívania vody pri TPP a JE.

Cieľom diplomovej práce je zlepšiť technologickú schému prípravy prídavnej vody s vývojom racionálne spôsoby využitie kalu z WPU na príklade JE Volgodonsk.

Konkrétne výskumné úlohy, ktoré sa majú v práci vyriešiť:

Porovnávacia analýza moderných technologických schém úpravy vody na JE a JE;

Analýza existujúcich metód zneškodňovania kontaminovaných vôd a kalov z JE a JE WPU;

Skúmanie fyzikálno-chemických a rádiologických charakteristík kalu z VPU Volgodonskej JE (VoNPP) za účelom jeho použitia ako súčasti produktov, ktoré poskytujú ochranu pred ionizujúcim žiarením;

Skúmanie technologických vlastností kalov z VPU VoNPP ako surovinovej prísady pri výrobe stavebných hmôt a haseného vápna;

Skúmanie indukovanej aktivity (stupeň aktivácie) kalu VPU VoNPP v zónach s rôznou intenzitou ionizujúceho žiarenia priamo na prevádzkové zariadenie VoNPP;

Výpočtové a teoretické štúdie stupňa aktivácie zložiek kalu pri ožiarení tepelnými neutrónmi;

Vypracovanie technologickej schémy racionálneho využívania vôd na VNPP s likvidáciou kalov z ČOV.

Vedecká novinka práce je nasledovná:

Získali sa nové experimentálne a vypočítané údaje o stupni aktivácie kalu z ČOV na JE pri ožiarení gama kvantami a tepelnými neutrónmi;

Bol vyvinutý matematický model vo forme systému regresných rovníc, ktorý umožňuje určiť koncentrácie šiestich hlavných zložiek kalu z ČOV v závislosti od kvality zdrojovej vody;

Fyzikálno-chemické metódy stanovili mechanizmus tvorby štruktúry spekanej hmoty na báze VPU kalu pri výrobe keramických výrobkov;

Nainštalované optimálny pomer medzi mineralizátormi a obsahom kalu v spekanej hmote, ktorý je definovaný ako modul M alkalických zemín;

Študoval vlastnosti hmôt a produktov s hodnotami M od 1 do 7;

Vyvinutá a experimentálne odskúšaná technológia vysokorýchlostného tepelného spracovania kalov z WPU na JE a získavanie aktívneho vápna z neho s jeho následným využitím v cykle úpravy vody;

Bol vypracovaný komplexný vývojový diagram procesu úpravy vody s likvidáciou kalu soľného roztoku z chemickej úpravne vody v JE.

Praktický význam práce spočíva v tom, že výsledky priemyselných, laboratórnych a výpočtových štúdií sa využívajú v praxi prevádzkovania technologických schém využívania vôd na JE a JE, projekčných a výskumných ústavoch, najmä:

Zásady a technicko-ekonomické podmienky pre realizáciu schémy úpravy vôd s využitím slaných odpadových vôd a kalov z čistenia odpadových vôd využili JSC NII EPE a RoTEP pri návrhu a tvorbe viacúčelového poloprevádzkového zariadenia (OPU) na tuhé palivá. splyňovanie;

Kompozície hmôt, vrátane kalu z WPU VoNPP, boli zavedené v závode Shakhty "Stroyfarfor";

Základy technológie vysokorýchlostného sušenia kalu z WPU VoNPP a výroby aktívneho vápna z neho využívala CJSC. Belokalitvinská vápenka»;

Princípy implementácie viacúčelovej technológie úpravy vody s využitím slaných odpadových vôd a kalov z TLU boli zavedené v NPP Novočerkaskaja, JE Kursk, JE Kalinin a Rostov CHP-2.

Spoľahlivosť a validita výsledkov práce je zabezpečená využitím moderných metód plánovania experimentov, spracovaním ich výsledkov matematickým modelovaním pomocou PC, reprodukovateľnosťou údajov získaných autorom, výsledkami priemyselných a laboratórnych štúdií, ich koordinácia s nezávislými údajmi od iných autorov a využitie základných zákonov fyzikálnej chémie a jadrovej fyziky.

Plánovanie a priama účasť na terénnom a laboratórnom výskume;

Spracovanie a analýza výsledkov výpočtových a experimentálnych štúdií, vývoj hmôt na výrobu modulov receptúr a optimálneho zloženia stavebných materiálov na báze kalov z VJP VNPP;

Zhrnutie dosiahnutých výsledkov a predloženie praktických návrhov;

Vypracovanie technologickej schémy pre racionálne využívanie vôd s využitím slaných odpadových vôd a kalových odpadov z TLU a tepla výfukových plynov pri výrobe druhotných produktov z kalov priamo na VNPP.

Schválenie práce

Hlavné výsledky výskumu boli uvedené a prediskutované:

Na celoruskej vedeckej a praktickej konferencii Rosenergoatom (Moskva, 2002);

Na seminároch katedry " Jadrové elektrárne»MEI (Moskva, 2002);

Na seminároch katedry " Tepelnoenergetické technológie a zariadenia»VI YURSTU (NPI). Na technickej rade katedry " Tepelné elektrárne»YURSTU (Novocherkassk 2000-2002);

V technickej rade JSC "Výskumný inštitút EPE" (Rostov na Done, 2001-2002);

Na medzinárodnej konferencii" Diagnostika zariadení elektrárne"(Novocherkassk, 2002);

Na IV. medzinárodnej konferencii „Perspektívne úlohy inžinierskej vedy“ (Igalo, Čierna Hora, 2003).

Pracovné publikácie

Záver diplomovej práce na tému „Tepelné elektrárne, ich energetické systémy a bloky“, Palamarchuk, Alexander Vasilievich

1 Výsledky štúdie ukázali, že vylepšená schéma CWO v JE, ktorá zahŕňa bezodpadovú technológiu spracovania odpadových vôd a kalov obsahujúcich soľ z TLU, je pomerne konkurencieschopná z hľadiska relatívnej technologickej zložky so všetkými ostatnými schémami CWO. .

2 Zistilo sa, že získanie ďalších obchodovateľných produktov z kalu a koncentrovanej odpadovej vody z chemickej čistiarne vody znižuje náklady na 1 m3 demineralizovanej vody na 1,02 rubľov/m3 v cenách roku 1991.

3 Rozvinutá verzia modernizácie HVO má to isté dobrý výkon z hľadiska prevádzkových nákladov a znížených nákladov v porovnaní s tradičnou schémou chemické odsoľovanie bez spracovania slaných odpadových vôd a likvidácie kalov z chemickej úpravy vôd.

4 Ukazuje sa, že betónové zmesi, tepelnoizolačné výrobky, vápno, keramiku a iné je ekonomicky výhodnejšie vyrábať priamo v tepelných elektrárňach a jadrových elektrárňach predovšetkým pre vlastnú potrebu. Zároveň náklady na dopravu kalov, tepla, resp. elektrická energia, technologické operácie, náklady na skladovanie kalov a ďalšie, v porovnaní s možnosťou vytvorenia autonómnej výroby mimo tepelných elektrární a jadrových elektrární na tieto účely.

ZÁVER

1 Výsledky našej porovnávacej analýzy schém a metód chemického čistenia vody nám umožnili identifikovať hlavné smery technologického zlepšenia schémy chemického odsoľovania v JE Volgodonsk, zabezpečujúcej technológiu spracovania soľného koncentrátu odpadových vôd a chemických vôd. čistiace kaly a získavanie hotových obchodovateľných produktov z nich.

2 Vyvinutá a v praxi realizovaná schéma úpravne vody Volgodonskej JE s viacúčelovým bezodpadovým využitím zdrojovej vody z nádrže Cimlyansk získaním:

Chemicky demineralizovaná voda pre spotrebiteľov energie;

15% roztok NaCl a aktívne vápno opäť použité v uzavretom cykle úpravy vody;

Plnivo do betónových zmesí na báze CWO kalu na úpravu rádioaktívnych odpadov;

Keramické, tepelne izolačné a ochranné proti ionizujúcemu žiareniu dosky a obaly na báze HWO kalu.

3 V dôsledku fyzikálno-chemických štúdií sa zistilo, že kal z chemickej úpravne vody a JE Volgodonsk má intenzívnejšiu reaktivitu ako niektoré prírodné materiály (napríklad krieda atď.); kal vďaka svojmu jemne rozptýlenému a homogénnemu zloženiu prirodzene zapadá do technologických procesov výroby stavebných výrobkov z neho.

4 Výsledky gamaspektrometrických štúdií vzoriek kalu z JE Volgodonsk ukázali, že súčet pomerov špecifických aktivít rádionuklidov obsiahnutých v kaloch je o 2 rády menší ako normatívna „Minimálna významná špecifická aktivita“ (Ao / MZUA = 0,019) a efektívna špecifická aktivita kalového poriadku menšia ako kritérium " Normy radiačnej bezpečnosti“, t.j. AEFLES = 30,1 Bq / kg

5 Metódou úplného faktoriálneho experimentu bol vyvinutý matematický model vo forme systému regresných rovníc, ktorý umožňuje určiť oxidové zloženie kalu (šesť hlavných oxidov) podľa údajov o kvalite počiatočnej vody

I ^ zákal, pH, Ca tvrdosť a pod.) a posúdiť realizovateľnosť ďalšieho využitia kalu ako surovinovej zložky produktov.

6 Výsledkom štúdia technologických vlastností surovín na báze kalov z tepelných elektrární a jadrových elektrární sa zistilo, že kvalita produktov (Ci) je funkciou viacparametrových faktorov:

Ki = f (Xc, d; Mschi; Mgu; dt / dr; tmax; Experimentálne získané termografické závislosti procesu spekania hmôt ukazujú (obr. 3.1), že zahrnutie kalov do ich zloženia je technologicky výhodnejšie ako prírodné karbonátové materiály .

7 Stanovujú sa limity receptúrneho pomeru oxidov kovov alkalických zemín a oxidov alkalických kovov vo východiskových hmotách, ktoré zvyšujú intenzitu spekania a pevnosť výrobkov. Tento pomer je definovaný ako modul receptúry:

Мр = R0 / R20 = (CaO + MgO) / (Na20 + K20) Fyzikálno-chemické metódy výskumu odhalili mechanizmus tvorby štruktúry spekaných hmôt s hodnotami modulu od 3,4 do 5,9. Ukazuje sa, že pevnosť betónových zmesí na báze CWO kalov je konkurencieschopná s pevnosťou betónov na báze prírodných vápencov – škrupinovej horniny.

8 Boli získané nové experimentálne a vypočítané údaje o aktivácii kalu z ČOV pri jeho ožarovaní γ-kvantami a tepelnými neutrónmi určitej intenzity. Navrhuje sa matematická závislosť indukovanej aktivity (CAP) zložiek kalu od ich polčasu rozpadu. Zistilo sa, že používanie tepelnoizolačných a ochranných prípravkov na báze kalu v areáloch JE s určitou intenzitou ionizujúceho žiarenia neohrozuje vyvolávanú činnosť personálu údržby.

9 Navrhnutá a experimentálne odskúšaná technológia získavania aktívneho vápna z kalu chemickej úpravy vody JE Volgodonsk metódou jej vysokorýchlostného tepelného spracovania. Technologické skúšky kontrolných vzoriek vápna získaných z kalov chemickej úpravne vody VNPP a z prírodného vápenca ukázali, že v súlade s GOST 9179-77 vápno z kalu patrí do kategórie rýchlo hasiacich materiálov a podľa kvalitatívne kritériá, možno opätovne použiť v uzavretom cykle úpravy vody na VNPP.

10 Ukazuje sa, že betónové zmesi, tepelnoizolačné výrobky, vápno, keramiku a iné je ekonomicky výhodnejšie vyrábať priamo v tepelných elektrárňach a jadrových elektrárňach predovšetkým pre vlastnú potrebu. Zároveň sa výrazne znižujú náklady na dopravu kalov, tepelnú, elektrickú energiu, technologické operácie, náklady na skladovanie kalov a iné v porovnaní s možnosťou vytvorenia autonómnej výroby mimo JE a jadrových elektrární na tieto účely.

11 Zistilo sa, že získanie ďalších obchodovateľných produktov z kalu a koncentrovanej odpadovej vody z chemického čistenia vody znižuje náklady na 1 m3 demineralizovanej vody na 0,55 rubľov / m3.

Zoznam literatúry o výskume dizertačnej práce Kandidát technických vied Palamarchuk, Alexander Vasilievich, 2004

1. Najlepšie elektrárne na svete za rok 1994. // Svetová elektroenergetika, 1995. №2. str. 37.

2. Najlepšie elektrárne na svete za rok 1995. //. Svetová elektroenergetika, 1996. №1. s.ZZ.

3. Strauss S.D. Nulový výboj pevne zakorenený ako stratégia návrhu pohonnej jednotky. // Moc. 1994. Číslo 10. 41-48.

4. Madoyan A.A. Budúcnosť patrí viacúčelovým technológiám. // Donskaya bystrina. Noviny. č. 6, november 2002. s.4.

5. Netradičné technológie sú hlavným spôsobom zabezpečenia environmentálnej spoľahlivosti a šetrenia zdrojov. / Dyakov A.F., Madoyan A.A., Levchenko G.I. a iné // Energetik, 1997. №8.s.2-6.

6. Sedlov A.S., Shishchenko V.V., Chebanov S.N. a iné.Nízkoodpadová technológia čistenia odpadových vôd založená na termochemickom odsoľovaní. // Energetika, 1996. №11. S 17-20.

7. Zmäkčovanie vody iónomeničmi / A.V. Malchenko, T.N. Yakimová, M.S. Novozhenyuk et al. // Chémia a technológia vody 1989, zväzok 2, číslo 8 s. 58-68.

8. Sedlov A.S., Vašina L.G., Iľjina I.P. Viacnásobné využitie odpadových vôd v schéme úpravy vody. // Tepelná energetika, 1987. №9. s. 57,58.

9. Shishchenko V.V., Sedlov A.S. Čistiarne vody s odvádzaním odpadových vôd. // Priemyselná energetika, 1992. №10. S 29.

10. Návrh úpravne vody. Americká spoločnosť inžinierov Cie. Americká asociácia vodných diel. Druhá úprava McGrow-Yill Publishing Company, 1990.

11. Využitie kalov HVO na výrobu národohospodárskych produktov / А.V. Nubaryan, N. D. Yatsenko, K.S. Sonin, A.K. Golubykh // Tepelná energetika, 1999. №11. 40-42.

12. Ekologické problémyčistenie vody a využitie kalu v CHPP Mosenergo JSC / A.N. Remezov, G.V. Presnov, A.M. Khramchikhin a kol. // Heat Power Engineering, 2002. č. 2. s. 2-8.

13. Úprava vody. Procesy a prístroje. / Ed. O.I. Martynova. M .: Atomizdat, 1977.s.328.

14. Sterman JI.C., Pokrovsky V.N. Chemické a termické spôsoby úpravy vody na TPP. Učebnica. manuál pre univerzity. M.: Energiya, 1991.s.328.

15. Vikhrev V.F., Shkrob M.S. Úprava vody. Moskva: Energija, 1973. 420.19.0 Úprava vody v tepelných elektrárňach. / Ed. V.A. Golubcov. 1. Moskva: Energija, 1966, s. 448.

16. Margulová T.Kh., Martynová OI, Vodné režimy tepelných a jadrových elektrární. M .: Vysoká škola. 1981. s. 320.

17. Vodný režim tepelných elektrární. / Ed. T.Kh. Margulová. M., L.: Energiya, 1965.

18. Babenkov E. D. Čistenie vody pomocou koagulantov. M.: Energiya, 1973.s.420.

19. Gurvich S.M., Kostrikin Yu.M. Operátor úpravy vody. M .: Energoizdat, 1981.s.304.

20. Normy pre technologický projekt tepelných elektrární / VNTP81. MEiE ZSSR, 1991.

21. Sterman L.S., Mozharov N.A., Lavygin V.M. Technicko-ekonomická analýza prevádzky viacstupňových odpariek. // Tepelná energetika, 1968. №11. 26-30.

22. Teoretické a experimentálne zdôvodnenie metód demineralizácie vody s opakovaným použitím regeneračného roztoku. / A.S.

23. Sedlov, V.V. Shishchenko, S.N. Chebanov a kol. // Tepelná energetika, 1995. č. 3. str.64-68.

24. Larin B.M., Drobot G.K., Paramonova E.A. Výber a výpočet optimálnej schémy demineralizácie vody. // Izv. univerzity. Energia, 1982. Číslo 11. str.50-54.

25. Feyziev G.K. Vysoko účinné metódy zmäkčovania, odsoľovania a demineralizácie vody. M.: Energoatomizdat, 1988.

26. Technologické a environmentálne zlepšenie úprava vody inštalácie v tepelných elektrárňach. / Larin B.M., Bushuev E.N., Bushueva N.V. // Tepelná energetika, 2001. №8. s. 23-27.

27. Pokyny pre projektovanie tepelných elektrární s čo najnižším množstvom odpadu. Moskva: Ministerstvo energetiky ZSSR, 1991.

28. Maloodpadová technológia odsoľovania vody v tepelnej elektrárni. / A.S. Sedlov, V.V. Šiščenko, V.F. Ghidikih, napr. // Odsoľovanie. 1999. Číslo 126. 261-266.

29. Priemyselný rozvoj a zjednotenie nízkoodpadovej technológie termochemického zmäkčovania a odsoľovania vody. / A.S. Sedlov, V.V. Shishchenko, I.P. Ilyina a kol. // Tepelná energetika. 2001. Číslo 8. s. 28-33.

30. Nubaryan A.V. Vývoj racionálnych metód získavania produktov šetrných k životnému prostrediu z kalových odpadov z tepelných elektrární: Dis. Cand. tech. vedy. Novočerkassk: YurSTU (NPI), 2000.

31. Solodyanikov V.V., Kostrikin Yu.M., Tarasov A.G. Priemyselné využitie minerálnych sedimentov odpadových vôd z chemickej úpravy vôd. // Energetika, 1986. №6. str.8.9.

32. Kostrikin Yu.M., Dick E.P., Korbut K.I. Možnosti využitia kalu po vápnení. // Energický. 1977. Číslo 1. str. 7.8.

33. Samoryadov BA, Gorden NF, Potekhin V.Yu. Využitie kalu z čističiek na čistenie odpadových vôd z ropných produktov. // Elektrárne, 1982. №8. S 18-20.

34. Shulga P.G. Skúsenosti s prevádzkou baliarne kalov na TPP Lisičansk. // Energetika a elektrifikácia, 1979. №4. str.24.25.

35. Labeznov P. P., Nosulko D. R., Labeznova E. N. Aplikácia kalov z úpravní vôd vo výrobe zvárania. // Energetika a elektrifikácia, 1985. №7. S 37-40.

36. Iliopolov S.K., Andriadi Yu.G., Baranova E.M., Mardirosova I.V. Asfaltovo-betónová zmes s použitím polybutadiénového kaučuku a kalu z chemickej úpravne vody. // So. II medzinárodná vedecko-technická konferencia. Omsk, 1998. S. 153-154.

37. Andriadi Yu.G. Komplexne modifikované polymér-bitúmenové spojivo pre horné vrstvy asfaltobetónové chodníky. // Dizertačná práca. Cand. tech. vedy. RISS. Rostov na Done. 1999.

38. Madoyan A.A., Efimov N.N., Nubaryan A.V. a iné O možnosti využitia tepelnej neutralizácie odpadu z tepelných elektrární. // Abstrakty. správa int. vedecké a technické seminár "Ekológia výstavby a prevádzky budov a stavieb", M .: 1997. s.98-101.

39. Madoyan A.A. Perspektívy využívania technológií šetriacich zdroje. // Abstrakty. správa int. vedecké a technické seminár „Ekológia výstavby a prevádzky budov a stavieb“. M.: 1977.s.95-97.

40. Ustanovenie environmentálna bezpečnosť emisie z chemickej úpravy vody jadrových elektrární. / Palamarchuk A.V., Madoyan A.A., Lukashov M.Yu., Nubaryan A.V. // Tepelná energetika, 2002. №5. str.75-77.

41. Vasiliev E.K., Nakhmason M.S. Kvalitatívna röntgenová fázová analýza. Novosibirsk: Veda, 1986.

42. Mirkin M.I. Röntgenová štrukturálna analýza. Príjem a meranie röntgenových snímok. / Referenčná príručka. M.: Nauka, 1976.s.863.

43. Wendland, W. W., Thermal Methods of Analysis. M.: Mir, 1978.s.526.

44. Hygienické predpisy pre nakladanie s rádioaktívnymi odpadmi. SPORO-85. Ministerstvo zdravotníctva ZSSR. Moskva: 1986.

45. Normy radiačnej bezpečnosti (NRB -99). M.: Ministerstvo zdravotníctva Ruska, 1999.

46. ​​Radiačne-hygienická kontrola priemyselného odpadu a surovín podnikov Ministerstva palív a energetiky Ruskej federácie používaných pri výrobe stavebných materiálov. Metodické pokyny. Moskva: 1992.

47. Pokyny na skúšanie hlinených surovín na výrobu obyčajných a dutých tehál, dutých keramických kameňov a drenážnych rúr. // M .: MPSM. ZSSR, 1975.

48. Toporov N.A., Bulak L.N. Laboratórny seminár o mineralógii, L.: Stroyizdat, 1969. s. 238.

49. Mikroskopická analýza zloženia a kvality silikátových produktov: Metóda pokynov pre laboratórium. práca. Novočerkassk: NPI, 1986. s. 23.

50. Termodynamická analýza regenerácie vápna z kalu chemickej úpravy vôd na TPP. / A.N. Emeljanov, V.V. Salodyanikov. // Elektrické stanice. 1999. Číslo 1. 40-42.

51. Ekológia výstavby a prevádzky budov a stavieb “. M.: 1998. s. 19-23.

52. Maslov I.A., Luknitskiy V.A. Príručka neutrónovej aktivačnej analýzy. // L .: Nauka, 1971, s. 320.

53. Lysenko E.I. Štrukturálne vlastnosti a fyzikálna stabilita betónov na báze vápencovo-škrupinových horninových agregátov: Dizertačná práca Cand. tech. vedy. RISS. Rostov na Done. 1970.

54. Nubaryan A.V., Chuvarayan Kh.S., Yatsenko N.D. Výroba keramických stenových výrobkov s využitím TPP kalového odpadu. // Energetika, 2000. №8. S 13-15.

56. Pavlov V.F. Fázové premeny pri výpale ílov rôzneho mineralogického zloženia s prídavkom zmesí oxidov alkalických kovov a oxidov kovov alkalických zemín. // Proceedings of NIIstroykeramiki, M.: 1972. - vydanie 35-36. str. 20,177-182.

57. Grum-Grzhimailo O.S., Kvjatkovskaja K.K. K problematike deformácií obkladových škridiel pri výpale. // Gr. / Výskumný ústav stavebnej keramiky, Moskva: 1973.-číslo 37. s. 68-74.

58. Yatsenko N.D., Zubekhin A.P., Ratkova V.P. Vlastnosti procesu spekania obkladových dlaždíc s použitím žiaruvzdorných ílov a odpadov z úprav. // Moderné problémy vedy o stavebných materiáloch: Mater, international. conf. Samara, 1995. s. 42-43.

59. Technológia výroby šetriaca zdroje obkladové dlaždice... / A.P. Zubekhin, N.V. Tarabrina, N. D. Yatsenko, V.P. Ratková // Sklo a keramika, 1996. č.6. 3-5.

60. Yatsenko N.D., Palamarchuk A.V. Zabezpečenie režimov využívania bezodpadových vôd pre chemické úpravne vôd na JE a JE. // Ekológia priemyselnej výroby, 2002. №2. S 27-29

61. Teoretické základy plánovania experimentálneho výskumu. / Spracoval G.K. Kruh. Moskva, MPEI, 1973. s. 180

62. Moisyuk B.N. Prvky teórie optimálneho experimentu. 4.1. / Moskva, MPEI, 1975. s. 120.

63. Moisyuk B.N. Prvky teórie optimálneho experimentu. 4.2. / Moskva, MPEI, 1976.s.84.

64. Palamarchuk A.V. Aktivácia kalu z úpravy vody JE Volgodonsk. // Správy o SKNT VSh Tekhn. Veda, 2003. Číslo 1.

65. Palamarchuk A.V. Problémy a spôsoby zlepšenia schém využívania vody v elektrárňach. // Materiály XXIV. zasadnutia seminára " Kybernetika elektrických systémov"K téme" Diagnostika energetických zariadení". Novočerkassk, YurSTU (NPI), 2002.

66. Palamarchuk A.V., Petrov A.Yu., Deriy V.P., Shestakov N.B. Skúsenosti s výstavbou a spúšťaním energetického bloku č. 1 Rostovskej JE. // Tepelná energetika, 2003, №5. S 4-8.

67. Palamarchuk A.V. Zabezpečenie bezodpadových spôsobov využívania vody v chemických úpravniach vody v JE a JE // Ekológia priemyselnej výroby, 2002, č. S 27-29.

68. Palamarchuk A.V. Zabezpečenie environmentálnej bezpečnosti emisií z chemickej úpravy vody jadrových elektrární // Tepelné inžinierstvo, 2002, č. S 75-77.

69. Palamarchuk A.V., Povarov V.P., Madoyan A.A. Využitie kalu z WPU JE a TPP ako druhotnej suroviny // Materiály IV. medzinárodnej konferencie "Perspektívne úlohy inžinierstva" Igalo (Čierna Hora), MIA, 2003

Upozorňujeme, že vyššie uvedené vedecké texty sú zverejnené pre informáciu a získané rozpoznávaním pôvodných textov dizertačných prác (OCR). V tejto súvislosti môžu obsahovať chyby spojené s nedokonalosťou rozpoznávacích algoritmov.
V súboroch PDF dizertačných prác a abstraktov, ktoré dodávame, sa takéto chyby nevyskytujú.